今天錦工風機給大家整理下50型號羅茨真空泵的具體參數，羅茨式真空泵是負壓型的，非正壓鼓風機，如您需要了解，看這里50正壓羅茨風機的參數，具體情況如下所示：
以上是50羅茨真空泵的詳細參數，QS是風量，mmaq代表壓力。以下圖片為50型羅茨真空泵的性能曲線，對于技術人員可能會考慮到性能曲線的問題，如下所示：
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原文
羅茨風機的的參數很多，但是基本的一些參數不多，今天錦工風機給大家來整理下：
1、選型參數
選型的基本參數是風量和壓力，其次電機功率參數，還有就是轉速參數等，主要的參數是風量和壓力參數，其他的參數屬于次要參數。
2、指標參數
羅茨鼓風機還有其他的一些參數，比如：振動參數、噪音參數，溫度參數等，這些指標參數屬于維護指標，需要定期記錄的參數。
3、尺寸參數
風機的尺寸參數很多，沒法一一為大家進行列舉，如果想了解風機的尺寸參數，可以和廠家索取圖紙，查看具體的參數，也可以到錦工風機的下載中心，去下載錦工風機尺寸圖紙。
4、性能曲線
性能曲線圖，有一部分客戶會了解，但是大部分朋友不了解這方面的內容，性能曲線主要是風機型號不同參數不同，而呈現的性能指標變化數據。
錦工風機專業生產羅茨鼓風機，如果您有此方面的采購定制問題，可以聯系我們的全國免費客服熱線
：三葉羅茨鼓風機產品列表
原標題：羅茨鼓風機永磁調速改造
山東錦工有限公司是一家專業生產羅茨風機、羅茨鼓風機等機械設備公司，位于有“鐵匠之鄉”之稱的山東省章丘市相公鎮，近年來，錦工致力于新產品的研發，新產品雙油箱羅茨鼓風機、水冷羅茨鼓風機、油驅羅茨鼓風機、低噪音羅茨鼓風機，贏得了市場好評和認可。此類產品已廣泛應用于電力、污水處理、環保、化工、鋼鐵、建材、農藥、制藥等行業。
當前在冶金行業中，羅茨鼓風機類負載占了很大一部分比例，而在羅茨鼓風機系統中，特別是一些大功率羅茨鼓風機，大部分時間都不是運行在最佳工作點，設備運行大部分也是手動操作，存在相當大的改造和節能空間，設備和系統運行中存在著以下諸多問題，亟待更完善的調速設備來實現系統的調速節能且避免不必要的副作用。
1）流量通過擋板調節，工作效率低，能量損失大；
2）羅茨鼓風機與電機之間為硬聯結：振動相互傳遞，相互影響，振動大；
3）電機帶負載啟動，啟動電流大，時間長，對電網有沖擊；
4）風門擋板磨損嚴重，增加系統故障率和維護成本。
針對羅茨鼓風機類離心負載調速節能，永磁調速是一個不錯的選擇。它具有高可靠性、高效節能、低故障率、可在惡劣環境下運行、無剛性連接、減少羅茨鼓風機系統維護、減少羅茨鼓風機系統振動和延長設備適用壽命等特點。特別是永磁調速在運行中不產生高次諧波的優良調速特性而使該技術成為羅茨鼓風機類設備節能技術改造的首選。
1、永磁調速的結構組成及工作原理
1.1永磁調速器
永磁調速器是通過氣隙來傳遞扭矩的設備，所以電機與負載之間沒有機械性連接，電動機旋轉時帶動導磁盤在永磁盤產生的磁場中切割磁力線，這樣就在導磁盤中產生了渦電流，進而產生感應磁場形成強力磁轉矩，拉動永磁盤產生相對運動，從而實現電機與負載之間的柔性傳動。
其基本結構如下：
1）永磁轉子：內嵌永磁體（強力稀土磁鐵）的鋁盤，連接于負載軸；2）導磁轉子：導磁盤，與電動機軸連接；3）氣隙調節機構：調節永磁盤與導磁盤之間氣隙大小的設備。
永磁調速的工作原理基于楞次定律：當磁體N極靠近導體板時，在導體板上會產生一個與N極磁場來抵抗磁體N極接近的磁場，該磁場由逆時針旋轉的感應電流所產生，這就是著名的楞次定律。同理當磁體N極平行與導體板移動時，導體板上會產生抵抗磁體N極前進的磁場，即產生兩個相反方向的磁場，在前進的磁體N極前方產生N極磁場阻礙磁體前進，在前進的磁體N極后方產生S極磁場吸引磁鐵棒向后，并且磁體和導體板距離越近時，導體板上阻礙磁體相對運動的力量越大。
1）對于磁體和導體板，靜止不動時不起作用；2）當有相對運動時，導體板中會產生渦電流，從而產生感應磁場，進而產生扭矩；3）和兩者之間的相對距離和相對運動有密切關系，越遠離時，磁力線密度越松散，感應效應越弱，扭矩越小；相對運動越慢，轉差越小，產生扭矩越小；反之亦然；4）永磁調速器通過氣隙調節機構使永磁轉子與導磁轉子之間的氣隙改變，即改變磁場的耦合度，進而改變磁轉矩和負載轉速。氣隙越小，磁轉矩越大，負載轉速越高，反之亦然。
1.2永磁調速系統
永磁調速系統一般由負載、電機和永磁調速器三部分組成，永磁調速器的永磁體和負載連接，永磁調速器的導磁體和電機連接，這兩個設備之間的氣隙通過一個執行器來進行調整。執行器主要由伺服電機組成。通過執行機構推動氣隙調節器來調節兩個轉子之間氣隙，實現負載輸出速度和扭矩的控制。
永磁調速器可處理設備信號，并與PLC系統相連接。壓力等控制信號被PLC系統響應，然后給執行器信號。進而調節兩個轉子之間的氣隙，從而負載速度得到調節。
1）傳感器可檢測負載流量、溫度等受控制量；2）通過PLC將受控量進行PID調制，成為4～20mA模擬量信號以驅動執行機構，進而推動氣隙調節器響應信號；3）通過人機界面客戶可設定和監視負載輸出量；4）該系統為全自動控制，當PLC故障時，可手動調節氣隙；5）通過PLC可實現遠程“四遙”；
2、永磁調速系統的節能原理
2.1特性曲線節能分析
在羅茨風機系統中，整個羅茨鼓風機系統的效率=調節風壓設備的效率*電機效率*輸送管道的效率*羅茨鼓風機效率。當其他效率不變時，系統效率決定于調節風壓設備的效率。風力擋板調節是通過調節擋板開度大小來實現輸出風壓的調節，羅茨鼓風機的轉速自始至終沒有發生變化。在風門擋板沒有全開或調節器為彎通型時，氣體經過風門擋板時能量損失非常大，同時風門擋板兩端產生壓差也很大，尤其是羅茨鼓風機出口的風壓變大，致使羅茨鼓風機偏離了最佳運轉效率點，綜上所述，擋板開度變小時，電機輸入功率變化不大，這樣造成了很大的能量浪費。
羅茨鼓風機在實際運行中，工作點是管網H-Q曲線與羅茨鼓風機H-Q曲線的交匯點。羅茨鼓風機在A點正常工作，當風量由Q1調至Q2，采用擋板調節風量時，管網特性曲線發生改變（由R1改變為R2），其工作點也發生改變（由A調至B），進而其功率也發生微小的變化（由OQ1AH1所圍成的面積改變為OQ2BH2`所圍成的面積），從上圖可看出羅茨鼓風機功率變化微小，而其效率降低很大；當采用永磁調速調節時，可按需要調整羅茨鼓風機轉速，改變羅茨鼓風機系統的特性曲線，圖中n1到n2，其工作點由A調至C，使其風量滿足工藝要求，其功率變為OQ2CH2所圍成的面積，而其效率沒有大的改變，依然在高效區工作。節能量ΔP=（H2`-H2）*Q2。
采用永磁調速器技術，可以代替原來的風門擋板，通過調節兩個轉子之間的氣隙進而調節羅茨鼓風機的轉速。實現流量或壓力的連續控制，達到上述節電效果。
2.2節能調節公式
實際計算中，經常依據流體機械的相似定律（Affinity Law）做近似計算。對于離心羅茨鼓風機負載有：流量變化與轉速變化成正比（Q1/Q2=n1/n2）；壓力變化與轉速變化的平方成正比（H1/H2=（n1/n2）2）；負載功率變化與轉速變化的立方成正比（P1/P2=（n1/n2）3）。 上述公式因轉速變化范圍不同而有相當的誤差。然而，由于設備的實際運行數據很難準確獲取，節能計算一般來說均為大致計算。所以，計算中使用這些公式造成的誤差可以容忍。
又因負載功率P=Kp*T*n（功率=扭矩*轉速），則P1/P2=（T1/T2）*（n1/n2），與P1/P2=（n1/n2）3聯立得：T1/T2=（n1/n2）2（負載轉矩變化與轉速變化的平方成正比）。
對于永磁調速系統，工作過程中電機輸出到永磁調速器的轉矩和永磁調速器輸出到負載的轉矩相等。負載轉速改變，但電機轉速保持不變，電機轉速減去負載轉速即為永磁調速器上的滑差。理論上，永磁調速屬滑差調速。
電機輸出功率Pe=K*T*ne（功率=扭矩*轉速）；因電機轉速保持不變，容易推導出Pe1/Pe2=T1/T2=（n1/n2）2；即Pe1/Pe2=（n1/n2）2（電機輸出功率變化與轉速變化的平方成正比）。
從上圖可得出結果，當輸出風量減少時，按照相似定律，負載所需功率減少顯著，從而電機輸出功率下降明顯，對能源節約量很大。當輸出風量僅僅減少20%時，需要的能源已經降低了38%。
3、永磁調速節能實際應用
下面是某冶金企業采用永磁調速技術對一臺羅茨鼓風機進行節能改造的案例。
3.1羅茨鼓風機技術參數
3.2節能效益計算
1）目前實際功耗：電機功率=1.732*6（kV）*30（A）*0.84=261kW
2）加裝永磁調速器后功耗估算：50-30%風門開度下，從經驗曲線查取：實際流量與羅茨鼓風機額定流量平均比為60%。
由相似定律可知，轉速與流量為正比關系，將擋板全開后，羅茨鼓風機轉速下降至60%即可輸出所需要的風量，為維持必要的富余量以75%估算，則羅茨鼓風機輸入功率與轉速平方成正比，加計永磁調速器效率（97%）修正，所以理論功耗將降為：280*（75%）2/0.97=162kW（280kW為羅茨鼓風機滿負荷制動功率）。
3）加裝永磁調速器與未裝前相比的節電情況
3.3改造結果對比
4、結論
根據該項目的實施情況，永磁調速技術節電效果良好。該技術可以根據羅茨鼓風機風量的變化實行平滑變速調節，該項技術具有以下技術特點：
1）電機和負載沒有直接的物理連接，不會傳遞振動，對于沖擊型負載和有可能堵轉的過程具有通過滑差實現緩沖和自動保護功能，大大減少故障的發生。
2）電機完全是空載啟動，啟動電流得到大幅降低。
3）諧波污染消除，不傷害電機，不影響電網。
4）容忍較大的對中誤差（5mm），安裝調試過程得到簡化。
5）該項技術在現場應用中需要一定的技術條件。改造羅茨鼓風機需要有連軸器，同時電機和羅茨風機之間要有適當的安裝空間。
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原標題：羅茨鼓風機選型的基本知識
一、鼓風機選型的基本知識：
1、標準狀態：指風機的進口處空氣的壓力P=Pa，溫度t=20℃，相對濕度φ=50%的氣體狀態。
2、指定狀態：指風機特指的進氣狀況。其中包括當地大氣壓力或當地的海拔高度，進口氣體的壓力、進口氣體的溫度以及進口氣體的成份和體積百分比濃度。
3、鼓風機流量及流量系數
3.1、流量：是指單位時間內流過風機進口處的氣體容積。
用Q表示，通常單位：m3/h或m3/min。
3.2、流量系數：φ=Q/（900πD22×U2）
式中：φ：流量系數 Q：流量，m3/h
D2：葉輪直徑，m
U2：葉輪外緣線速度，m/s（u2=πD2n/60）
4、鼓風機全壓及全壓系數：
4.1、鼓風機全壓：風機出口截面上的總壓與進口截面上的總壓之差。用PtF表示，常用單位：Pa
4.2、全壓系數:ψt=KpPtF/ρU22
式中, ψt:全壓系數 Kp:壓縮性修正系數 PtF:風機全壓,Pa ρ:風機進口氣體密度,Kg/m^3 u2：葉輪外緣線速度，m/s
5、鼓風機動壓：風機出口截面上氣體的動能所表征的壓力，用Pd表示。常用單位：Pa
6、鼓風機靜壓：風機的全壓減去風機的動壓，用Pj表示。常用單位：Pa
7、鼓風機全壓、靜壓、動壓間的關系：
風機的全壓（PtF）=風機的靜壓（Pj）+風機的動壓（Pd）
8、鼓風機進口處氣體的密度：氣體的密度是指單位容積氣體的質量，用ρ表示，常用單位：Kg/m3
9、鼓風機進口處氣體的密度計算式： ρ=P/RT
式中：P：進口處絕對壓力，Pa R：氣體常數，J/Kg·K。與氣體的種類及氣體的組成成份有關。
T：進口氣體的開氏溫度，K。與攝氏溫度之間的關系：T=273+t
10、標準狀態與指定狀態主要參數間換算：
10.1、流量：ρQ=ρ0Q0
10.2、全壓：PtF/ρ=PtF0/ρ0
10.3、內功率：Ni/ρ=Ni0/ρ0
注：式中帶底標“0”的為標準狀態下的參數，不帶底標的為指定狀態下的參數。
11、鼓風機比轉速計算式： Ns=5.54 n Q01/2/(KpPtF0)3/4
式中： Ns：風機的比轉速，重要的設計參數，相似風機的比轉速均相同。 n：風機主軸轉速，r/min
Q0：標準狀態下風機進口處的流量，m3/s Kp: 壓縮性修正系數 PtF0: 標準狀態下風機全壓,Pa
12、壓縮性修正系數的計算式：
Kp=k/（k－1）×[（1+p/P）(k－1)/k－1]×(PtF/P)－1
式中:PtF:指定狀態下風機進口處的絕對壓力,Pa k:氣體指數,對于空氣,K=1.4
13、鼓風機葉輪直徑計算式： D2=（27/n）×[KpPtF0/（2ρ0ψt ）]1/2
式中:D2:葉輪外緣直徑,m n:主軸轉速：r/min Kp：壓縮性修正系數 PtF0：標準狀態下風機全壓，單位：Pa
ρ0：標準狀態下風機進口處氣體的密度：Kg/m3 ψt：風機的全壓系數
14、管網：是指與鼓風機聯接在一起的，氣流流經的通風管道以及管道上所有附件的總稱。
15、管網阻力的計算式：Rj=KQ2
式中: Rj:管網靜阻力,Pa
K:管網特性系數與管道長度、附件種類、多少等因素有關，確定其值的方法通常采用：計算法，類比法和實際測定法。
Q：風機的流量，m3/s
16、常見壓力單位間的換算關系：
1毫米水柱（mmH2O）=9.807帕(Pa)
17、大氣壓力與海撥高度間近似關系： P=－（9.4～11.2）H
式中:P：大氣壓力Pa H：海撥高度：m
二、 選型實例（僅舉一例）
為2T/h工業鍋爐選擇一臺引風機。已知最大負荷時所需風機性能參數及相應的進氣條件，如下：
流量：Q=6800 m3/h ，進口溫度：t1=200℃
全壓：PtF=2010 Pa ， 進口絕對壓力P=96000 Pa
解：1、每秒鐘流量：Qs=6800/3600=1.89 m3/s
2、指定條件下空氣密度：ρ=P/RT=96000/（287×（273+200））=0.707 Kg/m3
3、換算為標準狀態下的全壓： PtF0=PtF×ρ0/ρ=2010×1.2/0.707=3412 Pa
4、選定風機主軸轉速：n=2800 r/min
5、計算壓縮性修正系數：
Kp=K/（K－1）[（1+PtF/P）((k－1)/k)－1]×(PtF/P)－1
=1.4/(1.4－1) ×[(1+2010/96000)(1.4－1)/1.4－1] ×(2010/96000)－1
=0.9926
6、計算所需風機的比轉速：
Ns=5.54 n Q01/2/(KpPtF0)3/4
=5.54×2800×1.89^0.5/(0.9926×3412)3/4
=48
7、選用Y5－48型離心引風機，查得該型風機無因次特性曲線最高效率點參數為：
流量系數：φ=0.1225 全壓系數：ψt=0.536 內效率:η=0.835
8、計算葉輪外徑：
D2=（27/n）×[KpPtF0/（2ρ0ψt ）]1/2
=（27/2800）×[0.9926×3412/（2×1.2×0.536 ）]1/2
=0.497m
選用Y5－48－11№5C引風機
9、校核內功率：
Ni=PtFQs/1000η=2010×1.89/(1000×0.835)=4.5 KW
電機容量儲備系數取為1.3,帶傳動機械效率取0.95,所需功率為:6.15KW
選用電機為:7.5KW－2極（型號：Y132S2－2
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